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除塵器（qì）構造的失穩損壞在（zài）實際工程中經常產生。當強度滿足請求時，應特殊注意構造的穩固性能。以袋式除（chú）塵器中間箱體構造為例（lì），應用（yòng）ANSYS有限元剖析軟件（jiàn），通過線性特點值屈曲剖析，盤算中間箱體構造的理論臨界屈曲載荷，用非線性特（tè）點值b盤算箱結。斟酌初始缺點、幾何非線性和資料非線性的影響。構造的實際極限承載力。成果表明，線性特點值屈曲剖析成果（guǒ）過大，隻有非線性特點值屈曲剖析才幹正確盤算構造的極限承載力。

近年來，袋式除塵器在煙氣治理方麵（miàn）利用普遍，但目前除塵器的構造設計重要采取類比法（fǎ）進行經驗、半經驗設計，缺乏相應的尺度和（hé）設計規範，導致設計不夠合理（lǐ）和準確[1]。目前，不斷發展的CAE技巧在除塵器部件構造、整機構造的強度盤算（suàn）和穩固性校核中利用較多，但重（chóng）要采取線性剖析方式，而采取非（fēi）線性剖析方式的尚不多見。

構造失穩是鋼構造的重要失效情勢之一，設計時必需予以器重，構造失穩分為平衡分叉失穩、極值點失穩和躍越性失穩（wěn）[2]。構造穩固性剖（pōu）析的重要目標是斷定構造的失穩臨界載荷，常用的剖析方式包含線性特點值屈曲剖析和非線（xiàn）性特點值屈曲剖（pōu）析，以上兩種（zhǒng）方式逐漸成為構造穩固性剖析的有力工具[3]。本文以除塵器的中箱體構造為例（lì），采取線性特點值屈曲剖析（xī）和非線性特點值屈曲剖析分辨盤算中箱體構造的失穩臨界載荷，通過盤（pán）算成果評定其穩固性能和極限承載才（cái）能。

1中箱體構造盤算模型

袋式（shì）除（chú）塵器中箱（xiāng）體構造（zào）外形尺為6200mm×4200mm×7500mm，側板和端板的（de）板厚為4mm，側板槽鋼增強（qiáng）筋截麵為C160mm×63mm×6.5mm，角鋼增強筋截麵為L100mm×63mm×8mm，端板槽鋼（gāng）增強筋截麵為C200mm×75mm×9mm，角鋼（gāng）增（zēng）強筋截麵L100mm×63mm×8mm，工字鋼增強筋截麵為HW200mm×150mm×9mm×6mm，撐管截麵○102mm×90mm。

所有構件材質為Q235B，資（zī）料的彈性模量E=2.06×105MPa，屈從強度（dù）為215MPa，非線性特點（diǎn）值屈曲剖析采取幻想彈塑性模型。采取SHELL181單（dān）元進行網（wǎng）格（gé）劃分。中箱體構（gòu）造重要設計載荷有負壓、積灰載荷、構造自重、風載以及其他相銜（xián）接部件傳（chuán）遞給中箱體的載荷。

中箱體構造束縛剖析：中箱體底部槽鋼增強筋焊接在除塵器底（dǐ）梁構造的上表麵，底（dǐ）梁構造自身剛（gāng）度大，且焊接在底梁上的灰（huī）鬥構造對底梁有很大的增強作用[4]，因此在（zài）中箱體底部槽鋼增強筋下表麵（miàn）施加全束縛;中箱體頂部（bù）槽鋼增（zēng）強筋與除（chú）塵器的噴吹箱焊接，噴吹箱自身（shēn）以及與其相連的上（shàng）箱體剛性都很強，因而有很強的平麵內剛度和平麵外剛度（dù），因此在（zài）中箱體頂部槽上（shàng）上表麵施加3個轉動自（zì）由度束縛和X，Z方（fāng）向的平移自由度束縛。

2中箱體線性特點值屈曲剖析

線性特點值屈曲剖析一（yī）般用於預測（cè）幻（huàn）想彈性構（gòu）造的理論屈曲強度，盤算時中不斟酌非線性因素和初始缺（quē）點的影響，因此（cǐ）其盤算成果通常為構造失穩臨界載荷的上限，隻能作為參考。另外（wài）線（xiàn）性特點值屈曲剖析隻能求得對應的失穩模態（tài），不能求（qiú）出具體（tǐ）的失穩後變形。

線性特點值屈曲（qǔ）剖析可（kě）歸結為（wéi）求解線性特點值問題（tí），將求得的特點值從小到（dào）大排列為λ1，λ2，…λn分辨稱為：一（yī）階特點值，二階特點值…n階特（tè）點值，其對應的特點（diǎn）向量φ1，φ2，…φn分辨稱為：一（yī）階屈曲（qǔ）模態，一階屈曲模態，…n階屈曲模態。特點值乘以所施加載荷為（wéi）構造對應的失穩臨界載（zǎi）荷（hé）。

中箱體一階屈曲模（mó）態圖顯示外側板先呈現屈曲變形，變形位於（yú）外側板（bǎn）中部，闡明該部位zui為單薄;內側板從第六階開端呈現屈曲變形，變形位於內側板中上部，端板在前6階屈曲模態中沒有產生（shēng）屈曲變形。線性特點值屈（qū）曲剖析盤算得到的一階失穩臨界載荷P1=5.01×105Pa;六階失穩臨界載荷P2=5.96×105Pa。其中一階失穩模態（tài）對應的失（shī）穩臨界載（zǎi）荷（hé）為中箱體構造的理論臨界屈曲載荷（hé）。

3中箱體非線性特點值屈曲剖（pōu）析

非線性（xìng）特點（diǎn）值屈曲剖析通過采取逐漸增添載荷的非線性靜（jìng）力剖析（xī）技巧求（qiú）出使構（gòu）造（zào）開端變得不穩固時的臨界屈曲載荷。非線性（xìng）特點值屈曲剖析可以綜合斟酌構造的強度和穩固性問題，通過（guò）載荷—位移曲（qǔ）線可以把構造的強度和穩固性以至於（yú）剛度的全部變更過（guò）程明白的表現出來。剖析進程中斟酌（zhuó）資料和（hé）幾何非線性因素以及構造的初始缺點對構造承載性能的影響，得出其真（zhēn）實的極（jí）限承載載荷。

剖析時施加在中箱體構造（zào）上的載荷（hé）為k×[1.2×恒+1.4×活1+0.98×(活2+活3)]，k值隻需大（dà）於線性（xìng）特點（diǎn）值屈曲剖析時（shí）的一階（jiē）特點值2.4282即可，本次盤算k取2.6，構造初始缺點取（qǔ）中箱體線性屈曲剖析（xī）一階屈曲（qǔ）模態的1/300，其他載荷（hé）與束縛條件和線（xiàn）性剖析（xī）時雷同。

盤算成果表明（míng）：中箱體構造在負壓、積灰載荷、構造自重、風載以（yǐ）及其他載荷逐漸增（zēng）添進程中外側板中部先產生屈曲（qǔ）變形，變形（xíng）地位與（yǔ）線性特點值屈曲剖析時雷同。先產生屈曲變形節（jiē）點(編號為5086)的載荷——位移曲線（xiàn）呈現顯明的轉折點，表示為極值臨界載（zǎi）荷點，其值為4.2×105Pa;內側板位移節點(編號為76827)的載荷——位移曲（qǔ）線沒（méi）有呈現顯明的轉折點，表明內側板在該載荷作用下不產生（shēng）屈曲變形。